城市道路半刚性基层沥青混凝土 . A: e' V0 b3 [( P/ u4 l8 j
: q3 {; r V2 f( X I7 q新建路面结构层的计算 0 V" Z' ?. e0 l; x3 w
( \, r5 N1 Z' o) x/ P" w【摘要】：本文以工程实例通过基础资料并依据规范要求的技术标准，较系统的阐述了半刚性基层沥青路面结构层的拟定以及相应指标的验算。
9 r- D T0 w2 F( H4 f
* h4 S8 `4 A9 C9 N) U
T% S6 b2 W- Q3 e& s现行书刊多从理论方面阐述路面结构的设计，本文以工程实例对新建的城市道路半刚性基层沥青混凝土路面进行结构计算。
. N2 T$ a* v' A: i3 h4 O% H* `: y' e/ I: R
一、 基础资料 2 k! v4 ]4 F/ h; q7 J8 R- G
) G" N& U, ?. {1 W; A5 _$ ~- p
呼和浩特市地处内蒙古高原属中温带大陆性气候。年平均气温6.2℃，最冷月平均气温－12.5℃，极端最低气温-31.2℃；最热月平均气温22.2℃，极端最高气温36.9℃。最大冻土深度156cm。年平均风速18m/s。 - H* z3 d- q! X6 j( R
4 C" u5 ]& O! N- y根据2000年呼和浩特经济统计年鉴资料，市域总人口207.8万人，城区人口74.1万人。 ! q& x8 L6 c$ ^( U) s( |' F \
/ \* p% a" p8 `7 ]: [+ V呼和浩特市绕城南路工程拟建为城市I级主干路，双向八车道，计算行车速度为60Km/h，路面设计标准轴载为BZZ-100；本工程采用半刚性基层沥青混凝土路面，设计年限15年。
d3 X2 K8 A) W4 k8 {/ B0 X. h) N: r7 L. i& K+ E( J" R
二、 轴载换算 ( \0 |* V8 Z0 o) P
. b: d- Q4 Y T0 o) v+ G
因缺乏必要的交通量组成资料，采用高峰小时流量换算。 7 i$ r4 s4 a- a# ~; d% ? p" K: E8 k2 w3 Q
& O) X! v( Z$ B/ J& `7 _/ b6 R由《工程可行性研究报告》，设计年限末路段高峰小时流量（pcu/h）如下表：
( W" q; ?3 B) m! z ~
: |3 G6 t2 O5 F0 z/ `呼准路～呼托路 呼托路～呼清路 呼清路～呼凉路 呼凉路～大台什路 大台什路～东风路 ' o( ?- X, `5 l' w
! \( W, R/ ?7 t# n j' p. g e
3559 3330 3224 3175 3670
6 Y0 u, ]% d4 r6 b/ {+ d( \
5 r" Q7 ^" s v7 O6 r7 F选取路段最大高峰小时流量3670pcu/H为全路高峰小时流量。 1 Y- x; {. U5 t+ w
* Y; m) }8 G. i$ i
《城市道路设计规范》（CJJ37-90），设计小时交通量与设计年限的平均日交通量有以下关系存在： ; y' e6 D' u. R
: F' W& A3 a @, R7 j
Nh＝Nda·k·δ , `2 x. |" B! l$ L: p; L
7 N5 m! i" v n: T3 K6 D式中，k值取11%，δ值取0.6；
/ i8 {. C9 B! Y4 X: p2 q3 P
3 o5 t" ]& `% E则设计年限末的年平均日交通量为：Nda＝55606pcu/d； : w$ t o U+ k# ~
7 E- c) v; N `/ z3 w
计算路段通行能力时，车种换算系数 2 T1 \. \) r$ u1 z- T% i
3 o0 G) X) E+ ?2 z+ M5 a: V小客车1.0→普通汽车1.5 （CJJ37-90） 9 k7 O8 O! Z4 c0 o4 \
: d! N; ?# e/ v
将年平均日交通量以普通汽车表示，则设计年限末日交通量为37070辆/日。 ; H+ g0 z8 @1 F* v }4 k, h
# y: B" m" p& l7 L1 t5 c N) j2 t$ H W所有普通汽车按解放CA－10B考虑。
* r4 ~, n8 J. o' T, V7 n$ C( `& _2 Z7 h
汽 车 参 数
3 {, O. [7 O+ z
" J# ?8 }/ d% ~轴型号 车 型 前轴重（KN） 后轴重（KN） 轴距（cm） 后轴轮距（cm） 双轮轮距（cm） 轮压（MPa） , w0 I( H: B/ X' O( p+ g$ b
1 ~& Q5 d/ B4 G1 W9 _$ Y2 k
空车 满载 空车 满载 4 l4 W2 n: m @* I
& C& W0 Z7 m4 e& L$ n" j9 G, a
1.2 解放CA-10B 19.3 20.3 21.0 60.0 400 174 29 0.5
0 ]# V! ?4 h3 s8 V% ]2 H% @ G; I: D7 b4 H6 n
《规范》 Nci=∑n i=1[γa·〔pi·ri1.5 pt·r1.5〕5·Ni]＝∑n i=1 Nbi
+ j' E" N2 v6 Z
4 R5 Y: f0 W. ~- A- y式中，Nci－设计年限末年双向日平均当量轴次；
& B( _" K! J! w M4 t: c
& d' v- y g' Q! dpt＝0.7MPa；r＝10.65cm; + v8 w. H( m. G5 E6 z+ M# A4 ~
* |0 {3 ` c9 l" \$ G$ V% p6 {9 Z
车 型 Pi(MPa) ri (cm) γa γa·〔pi·ri1.5 pt·r1.5〕5 Ni Nbi
: p& ~; g# }6 [ Q. k; C8 [4 c& S8 l3 l, E: O
解放CA－10B 0.5 8.04 0.25 0.0056 37070 207.592 . J' R. q# {6 w* U% O7 Y6 q
1 H* Z# b6 t& K) U' d
0.5 9.77 1 0.0974 37070 3610.618 ' [+ I, y1 b" N9 _
' n7 d3 K0 h6 ^7 @/ x! S∑Nbi=3820
" e5 X* c' `6 J1 K" B( ?
" g* q' T' u# p3 a) | n设计年限末年双向日平均当量轴次Nci＝3820n/d;
* A0 Q- H( u2 O/ Z
+ C+ K! d: i: N; y6 P& {: R ^三、 以弯沉值计算路面结构厚度
! q e9 _* ^/ G( }6 p$ C
6 Q6 t, a' c, O（一）、容许回弹弯沉值的计算 0 a. R0 S+ g# U! ^
2 O; r# k1 I q. ^〔l〕＝1.1·αr··αs/N0.2 （αr=1.0; αs=1.0） $ y9 T) G2 P9 ?% z f
, A2 k2 o8 ]$ jN=ηn·Nct （ηn=0.5）
- N; Z, _! o1 _7 i( F' r' k' A2 ~1 p# C) H) b5 o
Nct=365·Nci·[(1＋γ)t－1]/[γ·(1＋γ)t-1]
) o: V- v% o r( G9 {5 K! q# |0 v6 c2 i- e2 R6 A7 q6 q6 V
γ-年平均增长率，参照《工程可行性研究报告》分析确定为12％；
! K* t) C! ~5 H$ C, {' L7 S3 w. n: @. i6 }( {& V" m
t－设计年限，15年；
$ X. ?+ y! j& z# g
1 D8 R/ l6 G, a! ?4 _* A9 uNct＝10.64×106
, | U8 Z# c8 Z) j9 P) o; }+ k
! H7 T; `5 T* u d: ?; v9 P" ^+ \N=0.5·Nct＝5.32×106=532万次； , B$ O i' t% V9 C" f" J
8 @8 @* I j4 A! W$ z4 o8 Y# x& \则容许回弹弯沉值〔l〕＝1.1×1.0×1.0/〔5.32×106〕0.2＝0.050cm; 1 [& L$ I, s5 \. v) H$ B
3 q) A! O0 O7 O2 [( @$ B, z
（二）、确定土基回弹模量 " g* n1 g B! j6 S5 w" Q% \
- ^8 M+ a5 n' ^% _: K- k
查公路自然区划图（JTJ003－86）知，呼和浩特市位于VI1 区（内蒙古草原中干区）。由《岩土工程报告》（西北设计院2001年）表6.4-2
+ d3 r% F9 {7 P* t! J3 f
5 W+ y' s7 M9 L* ]路基土干湿类型划分表
; d2 N7 x' q0 w( R& H& w: x! Z" R. L7 ~1 |% G
路段 分区 里程 液性指数 干湿类型 3 j5 L2 I+ m3 h% @' Q( ^
3 r) l- A) R2 c1 d7 Q* Q, E
中西段 III SK0 000~SK10 140 0.28～0.62 中湿 : j0 [5 I9 Z! V8 i6 s. D
( f. ~7 y9 K; h8 o- q
东 段 II SK10 140~SK13 609.711 0.30～0.43 干燥
% E! `! k. p- N' W' c8 q) O1 `
4 C9 w8 M( s0 N( c8 y本工程按路基土干湿类型分两段设计路面结构。
4 h8 x. p, w1 K) h( `. U* X n- U, i! z$ s- \+ a+ R: A
去除表层杂填土（0.5~2.0m），耕土（<1.0m），粉质粘土（1.5~7.3m）在南环全线呈层状分布于路基表层或呈透镜体分布于路基中下部。
7 Y% f' P( y( p/ n: Q5 A: O" o- \# M7 P" b3 [3 t9 }
III区（SK0 000~SK10 140） + V8 ~# a4 p; k: m0 P2 }, ?
1 w: z. ^& {7 Q* |
该区水位埋深4.0~6.5m。
" o( `6 a$ T+ i0 G' [+ G. t+ p) {/ y! Z1 A6 ~
土的平均稠度： Bm＝（WL－Wm）/（WL－Wp）
& j7 M2 q5 J2 |1 h [; w' d1 }: J
% E3 p$ o) v! p; H5 k: }0 o2 x《岩土工程报告》表6.3－1，WL＝32.8％，Wp ＝18.7％，Wm＝21.9％， + W9 |/ Z8 L+ G- I0 P \$ q. f, u
) j4 N9 h/ N: b9 ]& F& }* s
则 Bm＝0.77 （介于0.75～1.00之间，中湿） $ ?# U4 ]6 X- \+ d. h
+ W5 X# `- L: C$ r t
查《公路沥青路面设计规范》（JTJ014－97）表E2，土基回弹模量En＝32.0Mpa;
7 y$ R' {* P* w0 o% i4 u% ]' [4 E; l3 {- a
II区（SK10 140~SK13 609.711） 8 {0 S* n. `3 W% e
& N$ z$ \- l' z0 r; H" ~( [《岩土工程报告》表6.3－1，WL＝31.3％，Wp ＝17.7％，Wm＝13.6％，
4 @7 l8 N {# K. B9 |- K$ V( }1 Y# P2 e6 R4 s+ u/ G
则 Bm＝1.30 （>1.0，干燥）
% {- a; ?4 X. r$ Q/ t, c* m
/ f& \% ^, o7 j4 ~9 k1 V1 C$ M查《公路沥青路面设计规范》（JTJ014－97）表E2，土基回弹模量En＝50.0Mpa;
4 m6 j3 n" w& _7 T% `' R5 b* {: F, X, i- O3 D% |* z; ]* \
现以III区（SK0 000~SK10 140）为例进行路面结构的设计。
# E! E1 C" r' ?& i6 F& Z0 Y2 y' G2 [; ` }/ F1 p* N8 I
1. 设计年限内设计车道上的标准轴累计数
! S$ a; V3 S0 E. j/ n$ D* c
& C3 g4 g6 }7 v0 ]N＝5.32×106次； 3 @* t0 k z/ d) H1 ]% y4 K6 b
$ X- z9 N3 a3 s# z C1 A2 \" ]2. 容许回弹弯沉值
% h+ \# s' q! ]- X) \& b5 w3 o
3 G: s- B+ a/ R* B〔l〕＝0.050cm; ) T4 c0 {: E) J# |
1 |: k' N1 O0 Y. k4 n& a
3. 土基回弹模量 : p. P* D0 c2 r4 s4 i( o: B
( H3 U3 H; W1 S- Z& z( T1 p) [9 r0 k2 jEn=32.0MPa；
7 m* s: P2 r0 o4 l- k6 e. i- D8 [ v4 J; G8 Y. ~# Y: x7 M
4. 初拟路面结构及其力学参数
; J2 n: B, i9 F3 k- k. V- |1 g
7 V9 [# c) d6 m7 k& P5 |层次 结构层名称 厚度hi（cm） 计算路表弯沉 计算沥青混凝土面层拉应力 计算水泥稳定砂砾基层拉应力 计算沥青混凝土面层剪应力 , B' d7 b; L2 f: e
1 O! o/ d( w6 y: N$ ^" d7 t4 XEi(MPa) Ei(MPa) fam(MPa) Ei(MPa) frm(MPa) Ei(MPa) C(MPa) φ(º) - r6 S& {! a+ z5 o( K2 p
. c/ P8 q1 |' V; K! w A3 y; I
1 细粒式沥青混凝土（AC-13） 3 1400 2000 1.4 1400 750 0.3 34
: }$ y: Z! g2 g5 J/ |# @6 I. N+ e3 b
2 中粒式沥青混凝土（AC-20） 5 1200 1800 1.0 1200 600
4 O$ M$ H" q/ Z. C* y I5 _9 t4 t1 A. ~4 J' ?3 |& l
3 粗粒式沥青混凝土（AC-25） 6 1000 1400 0.8 1000 500
9 ]& j6 n$ N% e$ L
9 I. S0 s$ t7 c! c2 X沥青砂（AC-5） 1 不参与强度计算
: ]0 P1 }8 E0 q4 ?4 |; P: o- s1 z+ P, `5 l0 d9 E
4 6%水泥稳定砂砾 ？ 1300 1300 1300 0.5 1300
1 v- t' z* C/ e
( G8 }, _) ?0 g, G) f& @" \& z5 天然砂砾 ？ 160 160 160 160
, Q5 ?) D9 }% u9 w# C) t0 r
/ D& p8 g" M' z, v压实土基 32.0 32.0 32.0 44.8 7 n4 ^- r/ D) p/ O4 ?7 @
3 z; K, u1 I; o, F2 ~
5. 按弯沉指标要求计算基层厚度 ; l# B& P4 l( K# l: W+ X/ G
# j. m. T# }: b* ]1 A; c$ R B ^( h
将结构层多层体系简化成三层体系，如下所示： & K6 Z9 v& _& V& m* _5 C) s9 t$ W
& U1 I/ x. p' G. l. q1 B0 {6 M: f* `4 E( V% C- ~: {" [1 {0 [
h1=3cm 1400 MPa h=3cm E1=1400MPa
' \; L2 |0 P& ] d; l6 l
9 L# `* S! }$ s3 _) }7 P& Kh2=5cm 1200 MPa
, \2 m- q& g5 D$ f& F1 @3 _: v4 r2 d+ n4 f3 [+ k r" t! h8 z
h3=6cm 1000 MPa H=?cm E2=1200MPa
1 l& l0 L( E% E' @* m7 i0 ~7 c! X4 |! q3 w* A, S, i2 H1 F5 Z
h4 1300 MPa 4 m, [ `& m+ t% h- _, O2 r* a7 V e
4 S' l& f& |$ z E C1 n
h5 160 MPa
) X" Y3 b2 g B) k9 H
6 V8 O! R. R% Y4 uEn=32.0MPa 1 x+ X: W3 ]* S+ \. n# d8 g
" i' m- B: i4 x" W; H E设计弯沉 ls=2·Pt·r·(α·κ1·κ2)·φ1/E1 7 _( w! P$ T+ \* t/ _
. M& n% _% G' Y3 ?! u=2·Pt·r·αL·φ1/E1
" ]7 V+ R) T2 ~+ j2 W' m+ W; e- N% B5 M! k4 }
式中，Pt＝0.7MPa，r＝10.65cm，E1＝1400MPa， & K. w9 J# s) A7 q' u; k) F
0 s* G+ u9 x8 G5 u
综合修正系数 φ1＝1.47×（〔L〕·En/（2·Pt·r））0.38
4 ^6 T7 R8 z. l" @. E* C( L* e8 v" i" L' d7 _
＝1.47×（0.050×32.0/（2×0.7×10.65））0.38 " Y( U4 q; ?, o
5 }/ M" B( B2 D. n# {7 h＝0.629
- E; O: X5 Z* a X6 M8 Y" g8 q/ M
理论弯沉系数 αL＝α·κ1·κ2
0 P0 t& p8 z' v
6 V+ o& `# K9 l＝ls·E1/（2·Pt·r·φ1）
- L& Y/ L4 l* ^& @8 ^4 v( J
" @, H! k; f0 w: q0 ~' g/ I" A. Y. ?＝〔l〕·E1/（2·Pt·r·φ1）
# H* l+ e4 m' {- P8 g; ?" i, q4 j* j8 _5 k8 q, j: q, f# ?/ F: y
＝0.050×1400/（2×0.7×10.65×0.629）
2 J. ]9 z% O3 A0 p6 n b a! O8 J8 z# @1 ?
＝7.464；
m2 O( J/ G5 G7 L
1 Z9 s2 W: c0 b2 Y: `8 iE2/E1＝1200/1400＝0.857
/ T3 K6 y! `$ I7 V- _" ~; F+ J* ^2 F1 C& Q& m( P
h/r=3/10.65＝0.282 2 O- V0 t8 Z2 s9 P7 y% R' k
+ e! w4 u( |* Q( ` yEn/E2＝32/1200＝0.027
" Q$ u! C9 c: i4 L/ R P* X! P; A: C* }
查图9.4.3-3（CJJ 37-90），得 α＝6.60
\3 V" {4 D/ _7 f M3 S* z2 R* n1 p+ K& Z7 B# K5 y. l- J, f
K1＝1.560 - n$ y2 k5 T; b( e( V
# b# z( y) l/ H r }1 k
则 K2＝αL/（α·K1）＝7.464/(6.60×1.560)
2 T `5 }/ G& C: G! n" `8 [, J( w: S% C; H
＝0.725 ; {3 h( o5 J2 d$ i0 y9 z+ @
, H% B2 T! e. w* i5 x! C4 O查得H/r=3.40，得 H=36.21；
3 B. p$ E, a1 J. R. }& q2 W4 C8 [1 G! o1 f0 M' X
H=h2＋h3·2.4√(E3/E2) ＋h4·2.4√(E4/E2) ＋h5·2.4√(E5/E2)
' Y; E: G: [2 k+ x- S8 {5 [7 _& N) o
=5 6×2.4√(1000/1200) ＋h4×2.4√(1300/1200) ＋h5×2.4√(160/1200)
& x6 R) n0 t! k. e' [
/ S6 f' k% l& ^7 X$ r3 ?+ j=10.5716＋h4×1.0974＋h5×0.4319
$ `! Q. B% {0 e! P
9 i$ d& k6 l3 r) j得 h4×1.0339＋h5×0.4319=25.6384 7 i( L: ]3 r8 `
2 `. c3 [& y( X
设天然砂砾厚h5＝15cm，则6％水泥稳定砂砾厚h4＝19.16cm 5 p% X8 O2 c# v- W# k
0 e" K9 t# q# T, \2 e+ l初步拟定路面结构和厚度为: * g- b. H# O9 ^
; A9 O0 `* t, d1 H5 P
细粒式沥青混凝土（AC-13）3cm
: U; r6 e9 I3 Q/ V3 y; }) d0 f/ b
3 }; e- ~$ @5 M中粒式沥青混凝土（AC-20）5cm 4 H8 B2 V: q) n
0 K4 I7 W' S3 m. `粗粒式沥青混凝土（AC-25）6cm ) |) ~3 i! ]2 _" M: V$ q6 Q4 B
1 m7 E( m7 F( Y
沥青砂 （AC-5）1cm
/ P) }! z4 V) n% u- M
+ P. K3 g7 }! l4 z( j2 g7 F1 [6%水泥稳定砂砾 20cm
) z; ?* B* G' {+ z0 d& R3 O$ {
% k3 m2 N% Y( k8 E天然砂砾 15cm Σ50cm * b5 q3 |+ K) L' Y& I
5 U$ {+ L" m; c2 p% W" F+ s/ F7 r6.验算沥青混凝土面层层底弯拉应力
! U) r7 Q/ H; o& a
2 L- ~6 [2 v3 Q$ P8 i3 k1）验算细粒式沥青混凝土上面层层底弯拉应力 - z' H1 f* a) |5 u
2 L" _* d; W0 J9 v% h9 w. u
抗拉强度结构系数 Kam＝0.12·N0.2/αr / h& `$ X$ m$ h' G
# X9 D# |9 {# t+ g _
＝0.12×（5.32×106）0.2/1.0
6 g( W' m! G- r3 V% e
/ i: u, ^' Z4 N- L0 I/ O＝2.657
, l$ Q0 o& @& N1 y- f6 h6 A# t2 f
9 j3 O# g! w0 y# n容许弯拉应力〔бa〕＝1.4/2.657＝0.527（MPa）
* U) l0 y j% X: g2 x
! M6 K# Y, A$ G4 ~- }多层体系换算
- N6 u, b7 Z' e# f+ e! G, M9 g4 h
0 I/ Z! D4 `' HH= h2＋h3·0.9√(E3/E2)＋h4·0.9√(E4/E2)＋h5·0.9√(E5/E2) # J# `7 m9 }+ S4 Z5 d9 V+ i1 W
2 ^) L' O8 e V, W2 [% h
=5＋6×0.9√(1400/1800) ＋20×0.9√(1300/1800)＋15×0.9√(160/1800) , j. @/ q5 v* i$ m# |* h
( v6 y: \% U9 E! @+ ?% S/ p=24.489
% ~/ |4 ~3 [, b6 f7 p1 y' R1 y ~9 y" @3 ]
, j8 {5 |: {7 `/ _h1=3cm 2000 MPa h=3cm E1=2000MPa 8 U* L4 `$ D, @$ p- p: W* j" U0 ~
t' y9 k1 p {4 yh2=5cm 1800 MPa
( G l' g9 E0 K: C7 k4 W8 t7 v# _5 I$ z% n) R& ?+ Z+ o
h3=6cm 1400 MPa H=24.489cm E2=1800MPa
0 n* C# i J- V' n( y1 P
8 R& ^6 j$ p0 Th4=20cm 1300 MPa
9 o9 H& @4 {% |* N9 X, n8 Q9 _2 \! b6 }4 D
h5 =15cm 160 MPa # V1 ~1 m6 [& ?$ W3 R' m) Q2 O5 g0 e
; m% q0 A2 Y- X: m9 N5 NEn=32.0MPa
7 r/ Z# j2 y' ?$ w x# w
/ C) f" ^, j0 V# x/ sh/r=3/10.65＝0.282 ! k7 [- K2 |" Y" J* e& X2 E
) Z% ^) F$ t3 M( `7 p. Z( r
E2/E1＝1800/2000＝0.9 ! n) t1 V J2 K' Y3 w
: b9 O" l$ u3 N: w9 hEn/E2＝32/1800＝0.018
% G& \. _' ~5 c6 h- v% g* {3 C. L& W5 I
H/r=24.489/10.65＝2.299 . J% @ i6 C0 c3 B8 h
. W- c7 x* z/ A; r( k
层间接触条件按完全连续体系考虑（JTJ014-97），查图9.4.3-5（CJJ 37-90），发现拉应力系数已不能从图中查到，表明沥青混凝土层底将受压应力（或拉应力很微小），应视为拉应力验算通过。
5 N- [9 W% p5 X! T# W+ Q$ a. q) `8 I0 ]; I5 p2 N
2）同理，验算中粒式沥青混凝土中面层及粗粒式沥青混凝土下面层层底弯拉应力均通过。
. Y- C+ ~: i) g& M* H/ Y% `1 \% M. M* X! ~$ ~
7. 验算6%水泥稳定砂砾基层层底弯拉应力
7 V8 x3 ]4 h" e# z z
/ s6 [/ H2 u3 Y8 |2 |抗拉强度结构系数 Krm＝0.4·N0.1/αr
) ?" L- A( y1 C1 Q
' ~7 `3 b1 g# Y＝0.4×（5.32×106）0.1/1.0 ( G% }7 \" ?3 X, I
) G5 n% C: f7 ~. ?% {% I' ?＝1.882 2 B$ x& }, r% w0 _
& y; D/ N7 e. T& c8 E6 I容许弯拉应力〔бr〕＝frm/Krm
% l( ^! {5 G7 n! N$ j
# i) L! ?9 t8 g0 u9 Z0 {5 R B, h〔бr〕＝0.5/1.882＝0.266（MPa）
/ _) k+ T- O5 h, ^7 O4 G4 }: ?4 w/ P8 p$ X
多层体系换算 1 j" o. v" c5 ~/ O& h* U* N
3 e d4 C6 {6 d8 \6 h. O" j" ch= h1·4√(E1/E4) ＋h2·4√(E2/E4) ＋h3·4√(E3/E4) ＋h4 4 }' E; c, h* E9 G: T+ F! I5 G" i6 k/ |, H
k( f. Q8 J2 ?. B$ p2 k=3×4√(2000/1300)＋ 5×4√(1800/1300)＋6×4√(1400/1300)＋20 ; k( h9 [4 X: H( _/ A, C
$ e: L. J* f, o=34.877 + ^9 u& k& H0 y
: K+ G4 P- {" m. o# X P; z5 G$ A4 B" b' z& ]1 h$ R$ Y
h1=3cm 2000 MPa 2 z& V7 Q. a6 c/ E* `3 a
; N" ?' R" _( |4 s. ph2=5cm 1800 MPa h=34.8773cm E1=1300MPa / _; @( @% E3 S0 \' q
5 Y) U/ }9 b$ q& E: k+ d
h3=6cm 1400 MPa
" P/ u% \% i7 @8 i4 h+ {1 S$ d& X
/ I; q7 e- M9 A& |5 `2 Rh4=20cm 1300 MPa : u, _. L6 R/ f5 |, ]
' N+ P$ q5 M6 K1 r# G: ~h5 =15cm 160 MPa H=15cm E2=160MPa
# `5 a* W6 r7 z; K' Z% r5 ?; W2 ?2 C0 ^5 e
En=32.0MPa ; j& e) Q- ]( |
- c7 f# j7 v: T* @: zh/r=34.8773/10.65＝3.275 1 V. q; U; w, c, Z' A
0 H/ j+ T# L* G) KE2/E1＝160/1300＝0.123 * V# F# c6 T) B8 J1 n2 j
9 n- e$ J$ u1 ^" c) x, g+ J: kEn/E2＝32/160＝0.2
* G! z7 A/ {9 z* L# u4 v
* |4 Z5 f) Y4 T& n3 CH/r=15/10.65＝1.408
" `. Y) N- e3 \# D
4 ]1 W( ? F" I/ F5 {5 _7 |查图9.4.3-5（CJJ 37-90）,得拉应力系数 βr＝0.39 , s9 W& t3 z# m
9 D! f- D9 \" R: D4 i
η1＝0.97
; u$ |) b( o8 f' L$ s; U- J8 Y- _4 t
η2＝1.10
& `" _% `9 R: j9 g
' Y8 |4 @; w7 p. Q8 C& c设计弯拉应力бr＝Pt·βr·η1·η2 ＝0.7×0.39×0.97×1.10
* o/ L, _& ^) T7 }5 T9 x
# P, o/ V/ \1 M0 J, g＝0.291（MPa）>〔бr〕＝0.266（MPa），不满足抗拉强度要求。
. P3 [$ d% ^9 y7 o$ Z; B4 x/ v* P/ q2 @$ ?! o3 @" G. O
9 Z+ P% h3 `/ f: j5 `8 f; S& {+ E; r( R
8 t4 ], B4 }# X
改变结构层厚度如下：
, A: J) J$ u; V
8 s* \* @- I' [0 O. F! V+ ~2 D( A+ w! ~; n8 ~, W* Y
h1=3cm 2000 MPa / b2 s9 b' s- m# b* L+ i" @1 s
* r* N! M1 @; N- W! R% zh2=5cm 1800 MPa h=34.8773cm E1=1300MPa * B% l/ `$ y2 T) I' J/ B+ n
% }0 k% P, v ~7 P( f0 [
h3=6cm 1400 MPa
% Y+ p8 @4 M; s: H3 Z7 m9 z. r B( K# P
5 d* o2 N [# Th4=20cm 1300 MPa " S" X0 i* {7 d
: u7 q i% F ]+ z& Eh5 =35cm 160 MPa H=35cm E2=160MPa 6 i9 `4 `1 P% ?% z2 }
1 Y& Q$ [8 U' D2 ]4 M4 T6 _
En=32.0Mpa j* _8 d: o: J! o
8 W9 G4 H8 ^7 e( G
h/r=34.8773/10.65＝3.275
2 ^: O# I% G' d3 r0 w6 p
5 y3 D% s+ X; |, _E2/E1＝160/1300＝0.123 ! V7 G6 }- k; Y5 [4 Y4 _
/ P9 i" z! L8 T6 Y; y- \3 `; M" z. D
En/E2＝32/160＝0.2
# N& S6 y* ^9 c& R; g: ^! O9 o2 ?1 G/ z- O3 V4 D! e6 |
H/r=35/10.65＝3.286 . t* n/ O& K+ `# r$ }" T7 i, z
8 w' }. [' ^% [$ u8 B查图9.4.3-5（CJJ 37-90）,得拉应力系数 βr＝0.39
& x' u2 w8 P5 H" y$ A6 V/ F2 J2 a3 E' b# G
η1＝0.97 . ^8 F& x' k, s5 D( u. p. G
0 K- d( b9 D( b( N# ^
η2＝0.95
& \& ^2 D( R+ A) q
2 x9 G4 {1 _/ j0 d, T/ I7 E! _' y设计弯拉应力бr＝Pt·βr·η1·η2 ＝0.7×0.39×0.97×0.95 * J: M$ M% d7 t+ ?9 s) `
7 `1 d9 s; R- N$ M Q＝0.252（MPa）<〔бr〕＝0.266（MPa） ! K2 g) K# O9 _# F, O
& J4 s1 Q* E* C& ]- Y+ Y满足抗拉强度要求。
" N& w- n9 { p# j' X* G
- ~/ \) o- L, R' B- ^8．验算夏季高温月份沥青混凝土面层剪应力 * X: v( ~/ w, T4 \3 Q
8 [! Q+ a, U7 X) F
考虑验算面层剪切时属夏季高温月份，路基模量比春融期提高40％， # \. H; F6 a- q; D% c
- c- f7 ]. z1 a' `8 hEn=1.4x32.0=44.8Mpa; 9 N7 d2 b% R0 W3 q+ b% q4 Q6 H: @
m+ i* L4 M; a. W' q u# D3 U% N
(1) 停车站、交叉口缓慢制动时，f＝0.2
Q7 i$ P/ I2 {3 x" z$ s7 D4 H
8 C; |: V( y4 @
1 e+ i$ K4 O1 m4 }0 @) o N" {2 U) A
6 b. C& j8 r. k: o- g: E
( z( \" k" A \
/ T3 D* g# T6 b: J' z4 \. T8 K多层体系换算 , |) Z- F1 |4 k& ~5 k
. M' {7 F0 c. A% h# d
. @/ P7 H4 y: Y" u4 X" G* v% z3 i
h1=3cm 750 MPa h=3cm E1=750MPa
3 R/ S% c5 p5 C$ F% h/ Y' o/ i4 J1 E. u5 W; @! i8 k
h2=5cm 600 MPa
' m9 Y8 N8 p/ m: K8 _
; F2 r( p5 c$ j* b, ]; ~" z& w5 hh3=6cm 500 MPa H=？cm E2=600MP ) n1 D) ^& o$ j5 E& e7 v/ X8 V# Q
7 d* e& V* A @' u' V( X
h4=20cm 1300 MPa
' M0 X9 W" B' D8 U$ x: N' E/ {- S9 y" n( ]- }
h5 =35cm 160 MPa
6 a1 p7 {5 d5 b% L5 d3 s9 r- j) x5 o- ? {9 V; O
En=44.8Mpa
4 I6 J% e. ^: z, h2 I" W8 ? Z; ] ?9 F! a/ f# D
H= h2＋h3·2.4√(E3/E2)＋h4·2.4√(E4/E2)＋h5·2.4√(E5/E2) ' U+ G- u" `4 w9 n; q) c6 Q
/ ]% L2 ?; r7 {- {# z=5＋6×2.4√(500/600) ＋20×2.4√(1300/600)＋15×2.4√(160/600) 8 e& I$ s/ }2 R
1 i/ d; `: d# Z=58.34 # @' c+ f# c( r3 ?/ {+ F4 o
. e# p' A! l/ A) l/ I( X& {
由 E2/E1＝600/750＝0.8 - z2 U( V% T. q1 e3 Y; l) n; G
2 w( v/ Y# y% X
h/r=3/10.65＝0.282 0 P/ e% V1 |4 M5 @9 ~ S7 x' o
% | X% c1 ?7 g* V @- B& s9 ZEn/E2＝44.8/600＝0.075
. {# f; _+ F3 K y1 K
+ C# x$ y M/ N& e. N9 L+ q( mH/r=58.34/10.65＝5.478
# E' @' P. {: u" I4 N+ N" Z% n* L/ t/ ]; n
查图9.4.3-8（CJJ 37-90），得 λ′（0.3）＝1.1280
2 z- X3 \. H1 h; U! e; E- T
0 Q' U* v) n- Eρ1=1.022
2 `- c" {1 u/ C/ I/ J" F7 L) v
3 E1 r8 E! G, u1 S* [ρ2=0.980
( E) D9 O! ~- N4 q
1 C2 K4 E2 V" B# |, A/ W! C1 k: ~查图9.4.3-7（CJJ 37-90），得 λτ′（0.3）＝0.4220 ' G* s& L P' B" i# B, K
& d- x& ?6 Y% q& x; ^
γ1=0.919 ; P: l4 r3 l# z5 C5 W
$ R. O4 A4 w% p, _6 U+ Pγ2=1.098
* a, S5 z: C i$ \- c/ r# `3 \4 r. V4 Y3 K4 U/ Q
λ（0.3）＝λ′（0.3）·ρ1·ρ2＝1.1280×1.022×0.980=1.1298;
5 t: d5 z9 f$ Q1 Z( X/ B
* c( |/ Q8 E6 b8 `$ _0 Pλ（0.2）＝λ（0.3） 0.46(0.2-0.3)=1.1298 0.46(0.2-0.3)=1.084
% [; ?7 \1 @/ r: _& d P, T5 ^- @! v3 F/ j5 A3 n& G. U+ G5 t
δcp(0.2)=Pt·λ（0.2）＝0.7×1.084=0.759(MPa) ! G" C+ Q0 w- d0 S0 B
8 p/ j, b. U0 G: n% m. }4 A; w
λτ（0.3）＝λτ′（0.3）·γ1·γ2＝0.4220×0.919×1.098＝0.4258 , S; r5 F8 N* R- d, \7 `
9 |+ Q' f o7 w5 b! m6 Zλτ（0.2）＝λτ（0.3） 1.3(0.2-0.3)＝0.4258 1.3(0.2-0.3)＝0.2958
^/ V" g+ G$ \; v- o2 [
' u7 C2 ?4 H4 x8 k8 p+ o( Lτmax(0.2) ＝Pt·λτ（0.2）＝0.7×0.2958＝0.207(MPa) & u& u# I( F% V. E6 S. ~- h( K$ ?
+ K" g6 i+ c) {, O9 K! D
δa(0.2) ＝δcp(0.2)- τmax(0.2)(1 sin34º)＝0.759-0.207(1 sin34º)＝0.436(MPa) 2 v8 ~- p: Z4 t5 j/ R' s6 S
) e8 \9 x, V, R# G1 u
抗剪强度 fv＝C δa·tanφ＝0.3 0.436tan34º＝0.594(MPa) : t9 r3 d2 ~& Z1 B% t" P
$ ^0 ]0 @* A- Y* F, q" h6 X
抗剪强度结构系数 , `- l, r8 a3 d% q
2 D% {/ C3 a: H, I) a( L9 Z
停车站或交叉口在设计年限内同一位置停车的标准轴累计数按车道总累计数的15％计，即
% [; Y7 E+ b8 I) p V8 A. [
% c# V" d( {$ ~( D" KNc＝0.15N＝0.15×5.32×106＝0.798×106； , O( o' h9 e4 B% o6 i% i+ o0 d
4 B: l# W& y2 v' i
Kv（0.2）＝0.33·Nc0.15/αr＝2.534； 9 z" n- A/ y U5 Q
3 @1 p m$ O: g* A2 B则缓慢制动时，路面表层容许剪应力
& O' g4 _8 Z3 e) l4 z
& a/ q% X4 U3 X9 a/ X2 B3 v2 }〔τ〕＝fv /Kv＝0.594/2.534＝0.234（MPa）； ( w; U! Z% c3 K# @5 l! [5 ~
3 E$ d* t8 B3 D! U2 O" u! L! [' n
路表实际剪应力 3 D$ x- P: Q; g0 E) N4 n7 ^
% W5 g. H0 w* c0 U' f; p
τa(0.2)＝Pt·λτ（0.2）·cosφ＝0.7×0.2958×cos34º
! n1 ?. R- j( U. t- J9 h& D$ q; Y, ^! h N' s, m0 W2 S( N. D" \
＝0.172（MPa）<〔τ〕，满足抗剪强度要求。 ( @9 U1 P" s5 B z) b8 o
+ j" Q$ a" s9 N: I, l% c! C（2）紧急制动时，f＝0.5
- r( `7 V; Q( k5 B
* _% Z# F( e2 T' n4 sλ（0.5）＝λ（0.3） 0.46(0.5-0.3)=1.1298 0.46(0.5-0.3)=1.2218 & j7 `; X5 d+ [9 o, Q" l
. D% V. Y! Z# ?" D+ C0 }
δcp(0.5)=Pt·λ（0.5）＝0.7×1.2218=0.855(MPa)
( d( ~, z0 t) d2 ^" e1 b- s- C0 r# v2 [/ e( D
λτ（0.5）＝λτ（0.3） 1.3(0.5-0.3) : J9 j; ?* Y% U. t
( o" n A, M6 G( [* @＝0.4258 1.3(0.5-0.3)
# d/ u( `+ i: V3 e/ F$ @* y( F! d* T0 f6 i6 D; Q
＝0.6858
8 \5 Y! }/ ?( w1 P) N7 N) F- @9 h( s9 S# S! e; @
τmax(0.5) ＝Pt·λτ（0.5）＝0.7×0.6858＝0.480(MPa)
6 H! R) b" d: {; g
9 Y$ x `" `) s. z* Qδa(0.5) ＝δcp(0.5)- τmax(0.5)(1 sin34º)＝0.855-0.480(1 sin34º)＝0.107(MPa)
: |5 d" q% R, ?! X3 t2 y% @) Y! h$ k# g; |
抗剪强度 fv＝2C δa·tanφ＝2×0.3 0.107tan34º＝0.672(MPa) : j3 v4 O# F$ ?+ f% _3 s6 u) N# Q
6 I* \% ?, o) n5 @抗剪强度结构系数 * [2 T: A3 {, l3 Z$ y, W6 C/ J
9 U' M) o6 P: r/ m- gKv（0.5）＝1.2/αr＝1.2；
0 ?2 z" {3 j- ]0 C4 \( L; v+ g/ ]
3 b' C: [" c3 v. Q9 w4 w7 u% g则紧急制动时，路面表层容许剪应力
* T+ [9 ~- B- b9 M/ v
6 s- [! M' }$ v( G8 h1 \〔τ〕＝fv /Kv＝0.672/1.2＝0.56（MPa）；
8 O( g0 ^$ I% ~3 B2 h
/ W! Z' E1 {9 B6 O9 _ ] K6 R+ L) L3 w* Q! h4 t( r
路表实际剪应力 0 b) r) ~1 ~6 j; h8 m
- ]2 c2 K+ e$ Q5 _2 H8 I
τa(0.5)＝Pt·λτ（0.5）·cosφ＝0.7×0.6858×cos34º % I0 b% n; \2 _' ?) F
9 s9 r4 C" O* B) U
＝0.398（MPa）<〔τ〕，满足抗剪强度要求。 - I/ Q$ p0 J& `" _" N5 a' x
' H5 B2 N' C& V( }, U9.防冻厚度验算 - u3 g& m7 [8 p( S2 I
@$ E- y$ R6 K由《岩土工程报告》，该区最大冻土深度为156cm。查表9.3.4（CJJ 37-90）知该区最小防冻厚度为60~70cm，现路面总厚度为3 5 6 1 20 35＝70cm，满足抗冻要求。 $ w4 \6 g L3 }/ q
, n3 r0 X: R" \; k7 V
综合以上，拟定的路面结构层： : l0 O! Q+ K6 ?; [; a, h0 b
) G$ [9 ?- G1 c% f# M( d/ o
细粒式沥青混凝土（AC-13）3cm ' j# @, v) o7 g$ R( _! m' N6 v
" p/ k( j" u/ t2 }/ _4 D
中粒式沥青混凝土（AC-20）5cm
$ P/ Z+ ^# w5 M) W, u
6 ~% J* W+ i3 R4 D9 Z' W粗粒式沥青混凝土（AC-25）6cm
0 B3 e; `5 b( @5 j5 j' V# `9 k
2 M$ S/ S7 @! x5 r: u沥青砂 （AC-5）1cm
3 e; @. W8 W& G2 f* X5 c2 r9 {' I; J4 c* N5 W" K
6%水泥稳定砂砾 20cm / c! F+ }: X8 B6 g3 S
8 [& @# R" ~( x8 B4 B
天然砂砾 35cm
1 B2 ?6 b1 B6 L1 p( U8 W+ z3 Z7 ]2 X+ C. P) B, e
Σ70cm
: |% w* d8 [: l. e$ |" F- R0 Z4 P2 H4 x8 y2 t
结构合理，可以采用。
9 R! z; ?$ G D7 x$ w
3 h; N" o0 t; ^/ ~【结语】本文结构层的计算采用了查图表法，各相关参数依经验及参考同类工程取值而定。因此，工程技术性上偏保守，经济性较差，更为合理的结构层拟定提倡采用电算程序确定，各相关参数应通过试验取得。
' W ~2 K! Q- @+ n/ p: e$ @& X
& K7 ^) T" l$ c/ I/ o主要参考书目 : ?2 O/ r; P6 n! ?7 u0 h
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